Nimonic80A它是一種鎳基高溫合金，廣泛應用于汽輪機葉片等高溫部件。在高溫下具有良好的抗螨性、耐久性和抗氧化性。材料的高溫抗蠕變性能與材料的粒度有關，大粒度有利于高溫蠕變性能，小粒度高溫抗蠕變性能差；對于復雜的粒度組織，粒度越復雜，材料的抗蠕變性能越好，但一些文獻指出，項鏈結構具有小粒子和大粒子的強度。

Nimonic80A動態再結晶發生在鍛造和其他熱變形過程中。許多研究表明，它傾向于在原始晶體邊界處形核。隨著變形的增加，再結晶晶粒會逐漸增加，在原始晶體邊界形成項鏈狀結構，最原始大晶粒被小再結晶晶粒取代，形成均勻的小晶粒。因此，它可以起到細化晶粒度的作用。DRX除了與材料的化學成分有關外，到原始晶粒度、變形溫度、變形量和變形率的影響。因此，可以通過控制熱變形條件，即鍛造工藝來控制DRX為了控制材料的晶粒結構。相關文獻提到了晶粒度與熱變形過程之間的關系。本文的目的是研究變形溫度和變形量在相同變形率條件下對晶粒結構的影響，獲得動態再結晶開始和完成的臨界條件，從而控制熱變形過程中的晶粒結構。

實驗中使用的原料晶粒度為30μm均勻的組織。為了使晶粒生長，原料首先通過1150C，30min熱處理，淬火，然后1065C,8h實現固溶強化的熱處理。熱變形前的原始組織為170粒度μm均勻組織。

Nimonic80A的化學成分(wt%)為

C:0.04-0.10，

Cr:18.0-21.0，

Ti:1.80-2.70，

Al:1.00-1.80，

Co:≤1.00,

Ti+Al:≥3.50,

剩余為Ni.用于熱壓縮的材料直徑為10μm，高為15μm圓柱形棒。熱變形實驗是在Gleeble3500模擬機上，變形溫度為1萬C-1150心，真實變形量為0.22-1.6.--系列熱變形試驗完成后，樣品沿中心線的縱截面采用光學顯微鏡觀察。觀察前樣品機械拋光，然后用腐蝕液腐蝕。

不同變形量對組織的影響

圖1顯示變形溫度為1050C當組織隨真實應變量變化時。(a)變形量為0.22時，再結晶晶粒出現在原大晶粒的晶界處，再結晶晶粒度(dpex)為25μm,形成項鏈結構(b),圖1(C)表明，隨著變形量的增加，由于動態再結晶的持續進行，再結晶晶粒逐漸增加，再結晶體積含量逐漸增加，再結晶晶粒度隨變形量的增加而減少，變形量為0.30和0.在60條件下，分別是18μm和11μm。至圖1(d),變形量為0.92時，原大晶粒消失，成為均勻細小的晶粒結構，動態再結晶完成，平均晶粒度為9.9μm，再結晶晶粒度小于其他較小的變形條件。

總結演變規律

Nimonic80A如圖3所示，晶粒結構隨變形量溫度的變化規律，如圖3所示。方形區域代表動態再結晶尚未開始，組織為原始大晶粒：圓形區域代表動態再結晶已開始，但尚未完成，組織為項鏈結構，顯示復雜的晶粒分布：三角形區域代表動態再結晶已完成，組織為均勻的小晶粒。圖3顯示，變形溫度越高，動態再結晶的臨界變形越低；變形溫度高，變形量大，組織更均勻。對于Nimonic80A對于這種低層錯能金屬，在熱變形過程中更容易發生動態再結晶。由于高變形溫度有利于加速原子擴散和位錯攀爬，因此增加變形溫度可以加速恢復過程，從而減少再結晶開始的臨界流變應力。同時，由于高溫有利于晶界遷移，在1000C在上述變形溫度下，動態再結晶機制主要采用原晶界弓形核），因此在其他條件相同時，變形溫度較高DRX形核率較高，有利于晶界再結晶晶粒層層堆積.取代原始大晶粒，形成均勻的晶粒結構。同時，再結晶晶粒的生長速度越高，再結晶晶粒的生長速度越大。在相同的變形溫度下，隨著變形量的增加，再結晶晶粒與原晶粒之間形成的新晶體邊界成為新的核點，再結晶晶粒逐漸擴展到原晶粒內部，最終形成均勻的晶粒結構。

在相同的變形溫度下，大的變形量更有利于形成均勻的晶粒結構，變形量越大，得到的DRX晶粒度越?。划斪冃瘟肯嗤瑫r，高變形溫度也更有利于形成均勻的晶粒結構。變形溫度越高，得到的DRX晶粒度越大。變形量大，變形溫度高，有利于形成均勻的晶粒結構。